除濕方式的制作方法

　　專利名稱：除濕方式的制作方法

　　技術領域：本發(fā)明涉及一種以蒸發(fā)器將室內的空氣冷卻并除濕的除濕方法，詳言之，是關于與現有的除濕方法比較，可大幅度提高除濕量的除濕方法。

　　背景技術：現有的除濕機的除濕方法有冷卻式、壓縮式、吸收式、以及吸附式等各種方式。其中，冷卻式也稱為直膨線圈式，其原理是以壓縮式冷凍機冷卻空氣，使飽和水蒸氣壓下降，令空氣中的水分凝結而達除濕的目的。此種方式，因有設備低廉的優(yōu)點，所以廣泛運用于家庭用除濕機或是業(yè)務用除濕機上。

　　如第5圖所示，現有的冷卻式除濕機具有配置于上風側的蒸發(fā)器1、配置于下風側的凝結器2、以及形成從蒸發(fā)器1流向凝結器2的空氣流的送風機(未圖示)，其一般的構造是以蒸發(fā)器1將室內的空氣冷卻并除濕后，再以凝結器2將此空氣重新加熱。

　　通常，除濕量可由第6圖所示的濕空氣線圖求得。例如，以蒸發(fā)器1冷卻圖中I點所示標準點(溫度27℃，相對濕度60％)的空氣，而其出口的空氣為O點(溫度17℃)時，其除濕量可由X1-X2＝3.67g/kg(DR)算出。

　　另外，連接I點及O點的直線稱為空氣操作線，再沿著延長線前溯，即可與飽和溫度曲線相接，此時的溫度F(于本例中為10℃)，一般稱作裝置的露點溫度(蒸發(fā)溫度)。此一露點溫度(蒸發(fā)溫度)越低，前述的O點溫度越會下降，即可得較大的除濕量。

　　再者，也可由此濕空氣線圖求得裝置的顯熱比(SHFSensibleHeatFactor)。顯熱比為冷卻某一空間時，其顯熱量占全熱量的比例，顯熱比＝顯熱量QS/(顯熱量QS+潛熱量QL)。顯熱量QS為使空氣的溫度改變所需的熱量，而潛熱量QL為使空氣中的水分凝結所需的熱量。因此如前述例子的情形中，顯熱比約為0.54，空氣所具有的熱量中，使溫度改變的所需熱量(顯量QS)占全體熱量的54％，而剩余的46％則為產生濕氣的潛熱量QL。

　　如以前述的現有的冷卻式除濕方法所得的可能到達的最低露點溫度，由濕空氣線圖可知，約為5℃左右，無法達到0℃以下。如果空氣操作線偏離飽和溫度曲線，運轉狀態(tài)(冷凍循環(huán))會呈現不穩(wěn)定。為了使冷卻式的除濕方式可增加除濕量，其條件為使裝置的最低露點溫度下降、增加欲從空氣中所取得的潛熱量(QL)、以及使顯熱比(SHF)降低。但是，熱交換器(蒸發(fā)器1、凝結器2)的配置如果和前述的除濕方法一樣，則裝置的最低露點溫度降至5℃以下是不可能的。

　　發(fā)明內容

　　本發(fā)明是鑒于前述的各項問題而開發(fā)的，其目的是提供一種使裝置的最低露點溫度下降至0℃附近，以增加除濕量的除濕方法。

　　本發(fā)明的除濕方法是從上風側將蒸發(fā)器、凝結器依序配置，將空氣流以前述蒸發(fā)器冷卻至露點溫度，并除去水分后，再將該空氣流以前述凝結器再加熱至預定溫度的除濕方法，特征在于將前述空氣流中的水分滴狀凝結用前述蒸發(fā)器的表面而獲得除濕。

　　現有的除濕方法中，凝結液(空氣中的水分)會呈膜狀覆蓋于蒸發(fā)器的表面(凝結面)上，而呈膜狀凝結，由于凝結面的傳熱是透過此液膜而進行的，所以此液膜會成為較大的傳熱抗體。相對于此點，本發(fā)明藉由將空氣中的水分如凝結液滴狀覆蓋于凝結面的形態(tài)凝結，與膜狀凝結比較下，空氣流與凝結面直接接觸的面積部分增大，而提高了熱貫流率(熱傳導率)。

　　因此，于本發(fā)明中，因熱貫流率的提升而促進水分的凝結，使空氣流中所截取的潛熱量增大，而有露點溫度降低的結果。因此，可使露點溫度下降至0℃左右，達到除濕量大幅提升的可能。

　　為使空氣中的水分滴狀凝結于蒸發(fā)器的表面上，于蒸發(fā)器的上風側配置由凝結器所分割構成的預熱器，藉由此預熱器，使通過蒸發(fā)器的空氣溫度上升較為理想。如此，凝結器的凝結負荷會被減低，而隨著凝結溫度的降低，蒸發(fā)溫度也跟著下降。所以，空氣流與蒸發(fā)器表面間的溫度差會加大，促使水分滴狀凝結，達到除濕量增大的效果。

　　藉由將上述預熱器、蒸發(fā)器以及凝結器配置成使顯熱比小于0.5的結構，即可促使空氣流的滴狀凝結化。

　　圖1是用本發(fā)明的實施例說明除濕方法的、熱交換器的側面圖。

　　圖2是說明圖1的配管系統(tǒng)圖。

　　圖3是說明本發(fā)明實施例的露點溫度(蒸發(fā)溫度)的濕空氣線圖。

　　圖4是說明適用本發(fā)明的除濕機與現有除濕機的除濕量比較圖。

　　圖5是說明現有除濕方法的各熱交換器的配置圖。

　　圖6是說明除濕方法的露點溫度(蒸發(fā)溫度)的濕空氣線圖。

　　具體實施例方式

　　以下參照圖示詳細說明本發(fā)明的實施例。

　　圖1揭示本發(fā)明的實施例。本實施例中，采用從上風側以垂直方向依序豎立配置預熱凝結器11、蒸發(fā)器12以及再熱凝結器13的構成方式，對室內空氣進行除濕。另外，雖然未標示于圖中，但是于再熱凝結器13的下風側配置有可用以形成從預熱凝結器11流向再熱凝結器13的空氣流的送風機。另外，圖中符號14為遮斷空氣通過的擋板。

　　預熱凝結器11與再熱凝結器13，是由將一臺凝結器分割成兩部分，各自配置于蒸發(fā)器12的上風側以及下風側，所以如第2圖所示，對于來自壓縮機27的冷媒流，是呈并列的關系。另外，第2圖中的符號32為用于調整冷媒流量的毛細管(capillarytube)。

　　預熱凝結器11、蒸發(fā)器12以及再熱冷凝結器13分別具有相同的構造，其構造為由等距配置的多片散熱片111、121、131，以及以貫穿前述散熱片的方式配置的冷媒循環(huán)管112、122、132所構成。

　　本實施例中，與參照圖6所說明的現有除濕機的蒸發(fā)器1的面積相比較，蒸發(fā)器12的面積較小。此蒸發(fā)面積如以循環(huán)管122在U型(ヘアピン)部位的數目做比較，本實施例的蒸發(fā)器12為兩支，而現有的蒸發(fā)器1為七支，由此可知本實施例蒸發(fā)器12的面積為現有蒸發(fā)器1面積的三點五分之一。

　　其次，說明關于本實施例的作用。

　　藉由未示于圖中的送風機的驅動，室內的空氣會被導向預熱凝結機11中，于此上升至預定溫度(本實施例為5℃)的空氣以蒸發(fā)器12冷卻而除去水分后，再藉由后段的再熱凝結器13再次加熱至預定溫度后，排入室內。

　　本實施例中，藉由通過預熱凝結器11，空氣以被加溫至既定溫度狀態(tài)與蒸發(fā)器12的表面接觸，所以與沒有預熱凝結器11的情況比較，會以較大的溫差與蒸發(fā)器12的表面接觸。另外，由于凝結器的分割配置，凝結溫度會降低，露點溫度(蒸發(fā)溫度)也會下降?；谝陨系脑颍纱龠M水分的滴狀凝結，從空氣中取得的潛熱量增加，而達到提高除濕量的目的。

　　以圖3所示的濕氣線圖來說明露點溫度的下降。例如室內的空氣位于標準點(溫度27℃、相對濕度60％)時，由預熱凝結器11預熱至32℃后，蒸發(fā)器12會將其冷卻，但此時的操作線是于0℃以下(本案例為-1℃)與飽和溫度曲線相接，而此溫度即成為露點溫度(蒸發(fā)溫度)。

　　由此濕氣線圖不能顯示出裝置的顯熱比(SHF)。但是，如后所述，藉由裝置的蒸發(fā)溫度(露點溫度)、除濕量、以及壓縮機能力表的計算，即可以算出顯熱比。

　　以標準點(27℃，相對濕度60％)為基準，藉由預熱凝結器11而導致的空氣上升溫度與最低到達蒸發(fā)溫度間的關系是例示于表1上。如將預熱凝結器的凝結溫度設定于使空氣溫度能上升3℃以上(例如40℃)，即可得到-1℃的最低到達蒸發(fā)溫度。

　　再者，于本實施例中，由于將現有的凝結器2(參照圖5)分割成預熱凝結器11與再熱凝結器13后再分別配置，所以其凝結能力較現有的凝結器1的凝結能力增加，而且，可在不會使壓縮機27能力下降的條件下減低凝結負荷以降低凝結壓力(凝結溫度)(本實施例為40℃)，故可達到不使冷凍能力下降而提高除濕量的效果。同時，由于凝結負荷的減低，也可抑制周圍溫度的上升。

　　以前述說明的方式所構成的除濕機，相對于沒有調整溫度濕度的組裝式倉庫進行除濕，其除濕量與現有家庭用除濕機的比較是顯示于圖4上。其中，實線表示本發(fā)明機器，而單點劃線代表現有的機器。

　　圖中，A1點及A2點分別表示于溫度22.5℃、相對濕度47.6％時的本發(fā)明機器與現有機器的數據。如比較其除濕量，現有機器為190cc/h，本發(fā)明機器為300cc/h，是現有機器的1.58倍。如欲求得本發(fā)明機器的顯熱比(SHF)，將現有機器的顯熱比(QS)設為0.54時(前述)，則QL為0.46，所以由0.46×1.58＝0.73，可得知本發(fā)明機器的顯熱比為0.27。

　　再者，圖中，B1與B2分別表示溫度24.5℃，相對濕度93.3％時，本發(fā)明機器與現有機器的數據。如比較其除濕量，現有機器為520cc/h，本發(fā)明機器則為950cc/h，是現有機器的1.8倍。而欲求得本發(fā)明機器的顯熱比(SHF)，將現有機器的顯熱比(QS)設為0.54，則QL為0.46，所以由0.46×1.8＝0.83可得知本發(fā)明機器的顯熱比為0.17。

　　另外，圖中，C1點及C2點分別表示于溫度27℃、相對濕度60％時，也就是于標準點上，本發(fā)明機器以及現有機器的除濕量?？墒?，并未于此點上實際加以測試，所以無法知其詳細數據，但是可以推定本發(fā)明機器較現有機器多約兩倍的除濕量。因此，與前述A1及B1的情形一樣，本發(fā)明機器的顯熱比為0.5以下。

　　于本實施例中，蒸發(fā)器12的面積為現有蒸發(fā)器1的二點五分之一，而且，如前所述，本發(fā)明機器的除濕量約為現有機器的兩倍，所以如假設除濕水均勻地以膜覆蓋于往現有機器的蒸發(fā)器1表面上，則本實施例的蒸發(fā)器12的除濕水膜厚度為現有蒸發(fā)器1除濕水膜厚的7倍左右。因此，7倍左右于現有機器的水膜，呈現水滴較為可能。所以，也可說，本實施例是將空氣中的水分以滴狀凝結的形態(tài)來除濕。

　　而，由于凝結溫度及蒸發(fā)溫度的下降，冷媒的比容積會增大，可促使冷媒的循環(huán)量的降低，使消耗的電力減少與蒸發(fā)器12的小型化，而達到除濕機全體小型化的目標。另外，依本實施例，蒸發(fā)面積(容量)比現有小，但是卻可提高除濕量。

　　于此，依蒸發(fā)器理論設計式，本發(fā)明蒸發(fā)器12與現有蒸發(fā)器1的容量關系，可由下列計算式確認。

　　Qe＝K·F·td…(1)Qe蒸發(fā)器的冷卻能力(kcal/h)K蒸發(fā)器的熱貫流率(kcal/℃m2h)F蒸發(fā)器的表面積(m2)td＝(ta+tb)/2-te……(2)ta蒸發(fā)器入口的空氣溫度(℃)tb蒸發(fā)器出口的空氣溫度(℃)te蒸發(fā)器的蒸發(fā)溫度(℃)以本發(fā)明機器的設計條件而言，是使用與現有機器相同的壓縮機，而冷卻能力也幾乎相同。

　　以Qe1為現有蒸發(fā)器的冷卻能力，而本發(fā)明蒸發(fā)器的冷卻能力為Qe2時，則Qe1＝Qe2。

　　關于現有蒸發(fā)器的熱貫流率K1與本發(fā)明蒸發(fā)器的熱貫流率K2的關系，由于K1為膜狀凝結時的熱貫流率，K2為滴狀凝結時的熱貫流率，所以K1＜K2。

　　由(2)式中，如現有機器td1＝(ta1+tb1)/2-te1，而本發(fā)明機器td2＝(ta2+tb2)/2-te2，而ta1＝27℃、ta2＝32℃、tb1＝17℃、tb2＝14℃、te1＝10℃、te2＝7℃時，則td1＝12℃、td2＝16℃，而呈td1＜td2的關系。

　　所以，從Qe1＝Qe2、K1＜K2、td1＜td2的關系中，蒸發(fā)器的表面積F，可由(1)式得F1＞F2，所以結論為本發(fā)明機器的蒸發(fā)器容量必須比現有機器蒸發(fā)器的容量小。

　　以上，是關于本發(fā)明的實施例加以說明，但是，本發(fā)明并不限于此，而可利用本發(fā)明技術思想為基礎作各種不同的變化。

　　例如于前述的實施例中，為了使空氣中的水分滴狀凝結，蒸發(fā)器12的蒸發(fā)溫度下降方法，是采用減少蒸發(fā)器12的容量的方法，但是，利用送風機使風量較現有為低的方法來代替時，也可使蒸發(fā)溫度下降。

　　另外，于上述的實施例中，雖然使用毛細管32作為冷媒流量調整的機構，但是，為了使蒸發(fā)溫度的下降能確實進行冷媒的流量調整，也可以電子膨脹閥代替毛細管32。

　　如前所述，依照本發(fā)明的除濕方法，藉由使空氣中的水分呈滴狀凝結，令蒸發(fā)器的熱貫流率提升，使其從空氣中取得的潛熱量增大，而達到大幅度提升除濕量的目的。

　　依本發(fā)明第二方面的發(fā)明，使空氣流與蒸發(fā)器表面間的溫度差增大，促進水分的滴狀凝結，同時，凝結溫度亦與蒸發(fā)溫度同時下降，即可提升冷凍能力，也就是可促使除濕量增加。再者，由于凝結負荷的減低，而得以抑制周圍溫度的上升，也會使冷媒循環(huán)量減少，而得以使熱交換器小型化，并且減少耗用電力。

　　依本發(fā)明第三方面的發(fā)明，使蒸發(fā)器的熱貫流率向上提升，促進水分的滴狀凝結，達到除濕量提高的目的。

　　權利要求

　　1.一種除濕方法，是從上風側按順序配置蒸發(fā)器以及凝結器，以前述蒸發(fā)器將空氣流冷卻至露點溫度以除去水分后，再以前述凝結器將此空氣流再加熱至預定溫度，其特征在于使前述空氣流中的水分滴狀凝結于前述蒸發(fā)器的表面而除濕。

　　2.如權利要求1所述的除濕方法，其中，于前述蒸發(fā)器的上風側，配置由前述凝結器所分割構成的預熱器，藉由該預熱器使通過前述蒸發(fā)器的空氣流溫度上升。

　　3.如權利要求2所述的除濕方法，其中，將前述預熱器、前述蒸發(fā)器以及前述凝結器配置成使顯熱比小于0.5。

　　全文摘要

　　本發(fā)明提供一種使裝置的最低露點溫度下降至0℃附近，使除濕量增大的除濕方法，是將預熱凝結器(11)、蒸發(fā)器(12)以及再熱凝結器(13)配置成使顯熱比小于0.5的情況，使空氣中的水分滴狀凝結于蒸發(fā)器(12)的表面而除濕。這樣可以在降低凝結器的凝結負荷，降低凝結溫度的同時，降低蒸發(fā)溫度。因此，使空氣流與蒸發(fā)器表面之間的溫度差加大，促進水分的滴狀凝結，謀求除濕量提高。

　　文檔編號F24F1/02GKSQ

　　公開日2004年3月17日申請日期2002年4月15日優(yōu)先權日2000年10月19日

　　發(fā)明者佐藤近義申請人:佐藤近義